Главная страница
Навигация по странице:

  • 2.1.2 Подсчет нагрузок действующих на плиту.

  • 2.1.3. Определение расчётной схемы, расчётного пролёта и расчётных усилий M sd , V sd .

  • Определение размеров расчётного сечения плиты.


  • Диплом Ск Плита Балка Лена.1. Диплом Ск Плита Балка Лена. Стб 13832003 1 Исходные данные



    Скачать 0.68 Mb.
    НазваниеСтб 13832003 1 Исходные данные
    АнкорДиплом Ск Плита Балка Лена.1.doc
    Дата12.11.2017
    Размер0.68 Mb.
    Формат файлаdoc
    Имя файлаДиплом Ск Плита Балка Лена.1.doc
    ТипДокументы
    #11205




    2 Расчетно-конструктивная часть.

    2.1 Расчет плиты междуэтажного перекрытия марки

    ПТМ 56.12.22-7.0S800. СТБ 1383-2003
    2.1.1 Исходные данные.

    По степени ответственности здание относится к 1-ому классу (коэффициент надёжности по назначению конструкций n=1,0), по условиям эксплуатации ХС1. Номинальные размеры плиты L=5,7м; b=1,2м, конструктивные размеры плиты Lк=5,65 bк=1,19м. Плита с предварительным напряжением изготовлена из бетона класса С25/30 с рабочей арматурой класса S800, натягиваемой электротермическим способом на упоры форм.
    2.1.2 Подсчет нагрузок действующих на плиту.

    Таблица 2.1 Нагрузки на 1 м2 междуэтажного перекрытия

    Наименование нагрузки и подсчёт

    Нормативная нагрузка кН/м2

    Коэффициент безопасности γf

    Расчётная нагрузка кН/ м2

    1

    2

    3

    4

    1 Постоянная

    1.1. Плитка керамическая

    0,008м×27 кН/м3

    1.2. Клеящий состав «Полимикс КС»

    1,8 кг/м2/100

    1.3. Монолитная цементно-песчаная стяжка

    0,02м×20,0 кН/м3

    1.4. Минеральная плита «Isover»

    0,04м×1,3 кН/м3

    1.5. Плита перекрытия (hred=0,11м)

    0,11×25,000 кН/м3

    1.6. Подвесной потолок «Prima cirrus»

    (4,0 кг/м2×1,1)/100


    0,22
    0,02
    0,40
    0,05
    2,75
    0,04

    1,35
    1,35
    1,35
    1,35
    1,35
    1,35

    0,29
    0,03
    0,54
    0,07
    3,71
    0,06

    Итого постоянная Gk=

    3,48

    Gd=

    4,7

    2. Переменная Qk=

    4,0

    1,5 Qd=

    6,0

    Полная Gk+ Qk=

    7,48

    Gd+ Qd=

    10,7


    Расчетная нагрузка на 1 м длины плиты при ширине плиты b=1,2м:

    ;

    2.1.3. Определение расчётной схемы, расчётного пролёта и расчётных усилий Msd , Vsd.

    Расчётный пролёт плиты равен расстоянию между точками приложения опорных реакций.


    Рисунок 2.1. Определение расчётного пролёта плиты leff



    Расчётная схема и эпюры моментов и поперечных сил показаны на рисунке 2.2.
    Рисунок 2.2. Расчётная схема и эпюры Msd и Vsd плиты

    Расчётный максимальный изгибающий момент:

    (2.1)



    Расчётная максимальная поперечная сила:

    (2.2)




        1. Определение размеров расчётного сечения плиты.


    Рисунок 2.4. Расчётное сечение плиты.
    Для определения размеров расчётного сечения плиты круглые пустоты заменяются на эквивалентное квадратное сечение со стороной h1≈0,9d=0,9×159=143,1мм.

    Тогда толщина сжатой полки таврового сечения будет равна:





    n = 6- число пустот.


        1. Расчёт рабочей арматуры

    Расчётное сечение-тавровое, геометрические размеры которого показаны на рисунке 2.4. Бетон тяжёлый класса С25/30, для которого fck=25МПа.

    ,

    где γс=1,5- частный коэффициент безопасности для бетона.

    Рабочая арматура класса S800,для которой fрк = 800МПа, fрd=640МПа по таблице 6.6. [СНБ 5.03.01-02].Расчёт рабочей арматуры плиты производится исходя из методики расчёта изгибаемых элементов по альтернативной модели в предположении прямоугольной эпюры распределения напряжений в сжатой зоне бетона. Для того, чтобы определить случай расчёта необходимо установить расположение нейтральной оси, проверив выполнения условия:
    M’f≥Msd,max, (2.3)

    где M’f- изгибающий момент, воспринимаемый полкой таврового сечения и определяемый по формуле 2.4.:
    (2.4)
    где d=h-c=220-40=180мм





    ds – 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.

    Для тяжёлого бетона принимаем α=1

    Т.к. =119,67кНм >, то нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной b’f.

    Вычисляем значение коэффициента αm по формуле(2.5):
    (2.5)


    При найденном значении αm= 0,078 определили:

    ξ=0,14, η=0,949
    Значение граничной относительной высоты сжатой зоны ξlim, при которой предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения равного расчётному сопротивлению, определяют по формуле (2.6):

    (2.6)

    Где ω- характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле (2.7):
    (2.7)

    где kс- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,85


    σsc,u- предельное напряжение в арматуре сжатой зоны сечения, принимаемое равным 500н/мм2

    σs,lim- напряжение в арматуре, определяемое при наличии напрягаемой арматуры по формуле:

    (2.8)

    Где (2.9)

    Где σ0,max- величина предварительного напряжения в арматуре, которую следует назначать с учётом допустимых отклонений р, так, чтобы выполнялось условие:

    (2.10)



    Где р- максимально допустимое отклонение значения предварительного напряжения, вызванное технологическими причинами.

    При электротермическом способе натяжения арматуры:

    , (2.11)

    Где l- длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м



    Принимаем значение

    560 + 90 = 650МПа < 0,9×800 = 720МПа

    560 - 90 = 470МПа > 0,3×800 = 240МПа

    Следовательно, требование 2.10 выполняется.

    γsp- коэффициент точности натяжения арматуры определяется по формуле:

    γsp=1-Δ γsp, (2.12)

    где (2.13)

    где np = 4- число напрягаемых стержней.





    - напряжение от неупругих относительных деформаций напрягаемой арматуры, определяемое по формуле:

    (2.14)

    принимаем
    σs,lim = 640 + 400 - 492,8 – 0 = 547,2 МПа


    ξ = 0,14 < ξlim=0,574, следовательно fрd при расчёте требуемой арматуры необходимо с коэффициентом γsn, определяемым по формуле:

    (2.15)

    где η- коэффициент принимаемый равным 1,15 для арматуры S800



    принимаем

    Требуемая площадь напрягаемой арматуры:

    (2.16)



    По таблице сортамента принимаем четыре стержня диаметром 12мм класса S800, для которых Asp=452мм2 >

    ρmin=26 fctm/fyk= 26*2,6/800= 0, 08< 0.13

    Уточняем значение рабочей высоты сечения d:

    d=h-c=220-(30+12/2) =184мм.

        1. Определение геометрических характеристик приведенного сечения.




    Рисунок 2.5. Приведенное сечение плиты.

    Отношение модулей упругости (2.17)

    где Еcm,n= 0,9×35×103МПа=31,5×103МПа- модуль упругости бетона класса С25/30 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке (таблица 6.2 [СНБ 5.03.01-02])

    Еs=20×104МПа- модуль упругости для напрягаемой арматуры.

    Еs1=20×104МПа- модуль упругости для ненапрягаемой арматуры.





    Площадь приведенного сечения

    Ared=AcE *Asp+ αE1*Asc, (2.18)

    где Ac= b’f×h’f + bf×hf +bw×(h-hf’-hf) (2.19)

    Ac=1160×38,5+1190×38,5+301,4×(220-38,5-38,5)=133,58×103мм2

    Asc=88мм2- площадь поперечного сечения семи продольных стержней диаметром 4мм класса S500 сетки С-1 марки по ГОСТ 23279-85
    Ared=133,58×103+6,35×452+6,35×88=137009мм2 = 0,137м2
    Статический момент площади приведенного сечения относительно его нижней грани:
    (2.20)

    где (2.21)

    1160×38,5×(220-0,5×38,5)+1190×38,5×0,5×38,5+301,4×(220-38,5-38,5)×0,5×220= =14588456мм4







    Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

    (2.22)



    Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести:

    (2.23)


    (2.24)

    y1 = y0-c =109-36 = 73мм

    y2 = h-y0-c1 = 220-109-17=94мм
    8,3×108+6,35×4,52×742+6,35×88×942 = 8,35×108мм4
    2.1.7 Определение потерь предварительного напряжения.
    Начальное растягивающее предварительное напряжение не остается постоянным, а с течением времени уменьшается независимо от способа натяжения арматуры на упоры или бетон.

    Согласно нормам все потери предварительного напряжения разделены на две группы:

    - технологические потери (первые потери в момент времени t = t0 );

    - эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени t ≥ t0).
    Технологические потери.

    Потери от релаксации арматуры:

    При электротермическом способе натяжения стержневой арматуры:
    ΔPir=0,03×σ0max×Asp (2.25)



    ΔPir=0,03×560×452=7590Н=7,59кН

    Потери от температурного перепада определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона, следует рассчитать для бетонов классов от С12/15 до С30/37 по формуле:
    ΔPΔТ=1,25×ΔТ×Аsp , (2.26)

    где ΔТ- разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных принимать 65°С

    ΔPΔТ=1,25×65×452=36,72кН

    Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств ΔРА

    При электротермическом способе натяжения арматуры ΔРА=0

    Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах ΔРsl. При натяжении арматуры на упоры не учитываются.

    Потери, вызванные деформациями стальной формы ΔРf в расчёте не учитываются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.

    Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов, об огибающие приспособления или о поверхность бетона конструкций ΔРμ(х). При изготовлении конструкции с натяжением арматуры на упоры будут отсутствовать.

    Потери, вызванные упругой деформацией бетона, ΔРс при натяжении на упоры определяются по формуле:

    (2.27)

    где αЕ = 6,35



    zcp- расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведенного сечения

    zcp = y0-c = 109-36=73мм

    Poc - усилие предварительного напряжения, с учётом потерь, реализованных к моменту обжатия бетона.

    (2.28)





    Усилие предварительного обжатия Рm,o к моменту времени t=t0 действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструкцию, должно быть:

    (2.29)

    Величину определяют для элементов с натяжением на упоры:

    (2.30)



    Условие выполняется.
    Эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени t>t0 )

    Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре следует определять по формуле:

    (2.31)

    где - потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии х от анкерного устройства в момент t.

    (2.32)

    где ξсs(t,t0)-ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени t,определяемое по указаниям СНБ 5.03.01-02

    ξсs(t,t0)= ξсs,d+ ξсs,a (2.33)

    ξсs,d- физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3. [СНБ 5.03.01-02]

    при fck/f Gc,cube=25/30 RH=50%

    ξсs,d=-0,645×10-3

    ξсs,a- химическая часть усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего.

    ξсs,aas× ξс,a,∞ (2.34)

    (2.35)

    t=100 суток



    ξс,a,∞= -2,5×(fck-10)×10-6≤0,

    ξс,a,∞= -2,5×(25-10)×10-6=-25×10-6<0,

    ξсs,a=0,865×(-25×106)=-21,625×106

    ξсs(t,t0)=-0,645×10-3-21,625×10 -6=666×10-6

    Ф(t,t0)- коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t, определённые по приложению Б либо в соответствии с указаниями подраздела 6.1[СНБ 5.03.01-02]

    Ф(t,t0) определяют по номограмме, показанной на рисунке 6.1.а при RH=50%

    (2.36)

    Ас =133580 мм2 u- периметр поперечного сечения элемента

    u = 4537,2 мм,

    Ф(t,t0) = 5,6

    - напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры, от практически постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.

    (2.37)

    где Msd= (3,71+1,4*1,5)*1,2*5,552/8 = 26,84кНм

    zcp=26,84

    Jc=8,3 ×108мм4



    - начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учётом первых потерь) в момент времени t=t0

    (2.38)



    - изменения напряжений в напрягаемой арматуре в расчётном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблице 9.2 и 9.3[СНБ 5.03.01-02] в зависимости от уровня напряжений . Принимаем

    - напряжения в арматуре, вызванные натяжением (с учётом первых потерь в момент времени t=t0) и действием практически постоянной комбинации нагрузок.

    (2.39)



    Для

    Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения составляют 1,5% (таблица 9.2[СНБ 5.03.01-02]), тогда



    В формуле 2.32 сжимающие напряжения и соответствующие относительные деформации следует принимать со знаком «+», т.к.





    Подставляем в 2.31



    Среднее значение усилия предварительного обжатия Pm,t в момент времени t>t0 (с учётом всех потерь) при натяжении арматуры на упоры следует определять по формуле:

    но не принимать больше, чем это установлено условиями 2.40

    (2.40)

    (2.41)







    Следовательно, условие 2.41 и 2.40 выполняются.


        1. Расчёт прочности плиты по сечению наклонному к продольной оси.


    Поперечная сила от полной расчётной нагрузки Vsd=35,63кН с учётом коэффициента γn=1

    Vsd1= Vsd× γn=35,63 × 1 = 35,63кН

    Расчёт производится на основе расчётной модели наклонных сечений.

    Проверяем прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами в соответствии с условием 2.42:

    Vsd≤Vrd,max, (2.42)

    где Vrd,max=0,3×ηwηc1×fcd×bw×d, (2.43)

    ηw1=1+5×αE×ρsw≤1,3 (2.44)

    αE=Es/Em (2.45)

    Es=2×105МПа- модуль упругости арматуры

    Eсm=0,9×35×103МПа=31,5×103МПа- модуль упругости для бетона С25/30 подвергнутого тепловой обработке, марки П2 по удобоукладываемости.

    αE=20×104/31,5×103=6,35

    (2.46)

    Asw=113мм2- площадь сечения четырёх поперечных стержней диаметром 6мм класса S240

    bw= 301,4мм -ширина ребра расчётного сечения



    - принимаем S=100мм

    >

    = 0,08*√25/240=0,08*√25/240=1.6*10-3

    ηw1=1+5×6,35×3,4×10-3=1,12<1,3

    ηс1- коэффициент, определяемый по формуле:

    ηс1=1-β4×fcd, (2.47)

    где β4- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,01

    ηс1=1-0,01×16,67 = 0,833

    d=184мм

    Vrd,max=0,3×1,12×0,833×16,67×301,4×184=258750кН=258,75кН

    Vsd = 35,63кНrd = 258,75кН

    Следовательно прочность на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена. По формуле 2.48 определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:

    (2.48)

    где ηс2- коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0. Учитывает вид бетона.

    ηf- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяемый по формуле

    (2.49)

    При этом (2.50)

    1160 – 301,4 = 858,6 > 3h’f = 3×38,5=115,5мм

    Для расчёта ηf принимаем 115,5мм



    ηN- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, который рассчитывается по формуле:

    (2.51)

    Для предварительно напряженных элементов в формулу 2.51 вместо Nsd подставляем усилие предварительного обжатия:

    Npd= Pm,t= 122,44 кН

    МПа

    (таблица 6.1[СНБ 5.03.01-02] )





    vsw- усилие ув поперечных стержнях на единицу длины элемента, определяемый по формуле:

    (2.52)

    где - расчётное сопротивление поперечной арматуры (таблица 6.5[СНБ 5.03.01-02])





    Vsd = 35,63 < VRd = 133,59кН
    Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.


    2.1.9. Расчёт монтажных петель.

    Монтажные петли расположены на расстоянии 350мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

    (2.53)

    где

    γf=1,35

    γd=1,4- коэффициент динамичности при монтаже



    В соответствии с указаниями норм при подъёме плоских изделий за 4 петли, масса изделия считается распределённой на 3 петли:



    Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной плиты из стали класса S240, для которой fpd=218MПа



    Принимаем арматуру диаметром 12мм класса S240 с ( С учетом усилия, приходящегося при подъеме на одну петлю)

    2.2 Расчет фундаментной балки марки ФБ6-37.

    2.2.1 Исходные данные.

    По степени ответственности здание относится к 1-ому классу (коэффициент надёжности по назначению конструкций n=1,0), по условиям эксплуатации ХC1. Конструктивные размеры балки Lк=4,75 Bк=0,52м, bк=0,25м. Балка изготовлена из бетона класса С20/25 с рабочей арматурой класса S400.
    2.2.2 Подсчет нагрузок действующих на плиту.

    Таблица 2.2 Нагрузки на 1 м длины балки.

    Наименование нагрузки и подсчёт

    Нормативная нагрузка кН/м

    Коэффициент безопасности γf

    Расчётная нагрузка кН/ м

    1

    2

    3

    4

    1 Постоянная

    1.1. Бетон

    0,3м×0,26м×24 кН/м3

    1.2. Минеральная вата

    0,2м×0,08м ×1,3 кН/м3

    1.3. Блоки стен подвала

    0,5м×3,0м×24 кН/м3

    1.4. Цементно-песчаный раствор

    0,01м×3,0м ×20 кН/м3

    1.5. Керамическая плитка

    0,008м×3,0м ×27кН/м3

    1.6. Гидроизоляция окрасочная

    0,002м×3,0м ×11 кН/м3

    1.7. Фундаментная балка

    1800,0 кг/(4,75м×100)




    1,87
    0,02
    36,0
    0,60
    0,65
    0,07
    3,79




    1,35
    1,35
    1,35
    1,35
    1,35
    1,35
    1,35




    2,53
    0,03
    48,6
    0,81
    0,87
    0,09
    5,1


    Итого постоянная Gk=

    43,00

    Gd=

    58,05

    Полная Gk+ Qk=

    43,00

    Gd+ Qd=

    58,05



    2.2.3. Определение расчётной схемы, расчётного пролёта и расчётных усилий Msd , Vsd.

    Расчётный пролёт балки равен расстоянию между точками приложения опорных реакций.


    Рисунок 2.6. Определение расчётного пролёта плиты leff



    Расчётная схема показаны на рисунке 2.7



    Рисунок 2.7. Расчётная схема и эпюры Msd и Vsd плиты
    Расчётный максимальный изгибающий момент:



    Расчётная максимальная поперечная сила:






    2.2.4.Расчёт рабочей арматуры.

    Для сечения с одиночным армированием проверяем условие, определяющее положение нейтральной оси. Предполагаем, что нейтральная ось проходит по нижней грани, и определяем область деформирования для прямоугольного сечения bf’ .

    , (2.54)

    Где d = h-c





    – 20мм предполагаемый максимальный диаметр арматуры.

    d = 450мм – 30мм = 420мм
    ,что указывает на то, что сечение находиться в области деформации 1б.

    По формулам таблицы 6.6 находим величину изгибающего момента воспринимаемого бетоном расположенным в пределах высоты полки:

    (2.55)

    Для тяжёлого бетона принимаем α=1

    Расчётное сечение-тавровое, геометрические размеры которого показаны на рисунке 2.8 Бетон тяжёлый класса С20/25, для которого fck=20МПа

    ,

    где γс=1,5- частный коэффициент безопасности для бетона.

    Рабочая арматура класса S400,для которой fyd = 367МПа (таблица 6.5. [СНБ 5.03.01-02] )



    Т.к. =205,41 кНм >, то нейтральная ось проходит в полке и сечение рассчитывается как прямоугольное с шириной b’f.

    Вычисляем значение коэффициента αm по формуле (2.5):

    < Lm,ein=0,387

    При найденном значении αm= 0,115 определили:

    η= 0,931

    Находим величину требуемой площади растянутой арматуры :

    (2.56)



    Минимальное значение требуемой площади поперечного сечения арматуры:

    = 26fctm/fyk=26*2,2/400=0,143>0,13



    Smin= 26*fctm/fyk=26*2,2/400= 0.143>0.13

    По таблице сортамента арматуры принимаем четыре стержня диаметром 18 мм класс S400, для которого Ast= 10,17см2

    2.2.5. Расчет наклонного сечения балки на действие поперечной силы Vsd.

    Поперечная сила от полной расчетной нагрузки Vsd = 127,47 кН, с учетом коэффициента n=1,0:



    Расчет производится на основе расчетной модели наклонных сечений.

    Проверить прочность лобового ребра по наклонной полосе между наклонными трещинами, в соответствии с условием:

    , (2.57)

    (2.58)

    (2.59)

    Отношение модулей упругости

    Es=2×105МПа- модуль упругости арматуры

    Eсm=0,9×32×103МПа=28,8×103МПа- модуль упругости для бетона С20/25 подвергнутого тепловой обработке, марки П2 по удобоукладываемости



    , (2.60)

    Где Asw = 1,01 мм2 – площадь сечения двух поперечных стержней диаметром 8 мм класса S240.

    bw = 250мм – ширина ребра расчетного сечения.



    длинной ¼ l, на остальной части пролета (принимаем 300мм)

    - принимаем S=150мм

    >

    ηw1=1+5×6,94×2,7×10-3=1,09<1,3

    ηс1- коэффициент, определяемый по формуле 2.47:

    где β4- коэффициент, принимаемый равным для тяжёлого бетона 0,01

    ηс1=1-0,01×13,33 = 0,867

    Уточняем значение d:

    d = 450-(20+25/2+18) = 399,5мм

    Vrd,max=0,3×1,09×0,867×13,33×250×395.5 = 397758кН=397,76кН

    Vsd = 127,47кН < Vrd,max = 397,76кН

    Следовательно прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена. По формуле 2.48 определим поперечную силу, воспринимаемую бетоном и поперечной арматурой:



    где ηс2- коэффициент, принимаемый для тяжёлого бетона равным 2,0.

    ηf- коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах и определяемый по формуле 2.49:



    При этом

    520 – 250 = 270 < 3h’f = 3×100 =300мм

    Для расчёта ηf принимаем 270мм



    ηN- коэффициент, учитывающий влияние продольных сил, при отсутствии продольных сил = 0.



    vsw- усилие ув поперечных стержнях на единицу длины элемента, определяемое по формуле2.52:



    где - расчётное сопротивление поперечной арматуры (таблица 6.5[СНБ 5.03.01-02] )





    Vsd = 127,47кН < VRd = 222,31кН

    Следовательно, прочность на действие поперечной силы по наклонной трещине обеспечена.
    2.2.6. Расчёт монтажных петель.

    Монтажные петли расположены на расстоянии 650мм от торца плиты. Нагрузка от собственного веса плиты составит:

    (2.53)

    где

    γf=1,35

    γd=1,4- коэффициент динамичности при монтаже



    Нагрузка приходящаяся на 1 петлю равна:

    P1k=18*1,4/2= 12,6 кН

    Определяем требуемую площадь поперечного сечения одной петли из стали класса S240, для которой fуd=218MПа



    Принимаем арматуру диаметром 12мм класса S240 с ( С учетом нормативного усилия, проходящегося при подъеме на одну петлю)



    Кол.

    Лист №док.

    Подп.

    Разраб.

    Рук. Проек.

    Н. Контр.

    Зав.каф..

    МГТУ ПГС982

    Стадия

    Лист

    Листов

    2

    Дата

    Дуйнов

    Опанасюк

    Изм.


    614/03-АС


    Кол.

    Подп.

    Руковод..

    Консульт.

    Диплом.

    Н.контр.

    АСК ГУВПО БРУ 5 Ск

    Стадия.

    Лист

    Листов

    Дата

    Силков


    Изм.


    2-70 02 01 01-05/34 ПЗ


    Жебрак







    Бояренко


    Расчетно-конструктивная часть


    Лист

    док.

    написать администратору сайта